作為一種典型的輕質(zhì)金屬，TC11 鈦合金憑借比強(qiáng)度高、抗腐蝕能力強(qiáng)及熱穩(wěn)定性好等特性，成為制造航空航天領(lǐng)域關(guān)鍵零部件（引擎壓氣機(jī)葉片、輪盤、鼓筒等）的首選材料，尤其是在航空發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵零部件的制造中，已得到廣泛應(yīng)用。在飛機(jī)服役過程中，這些零部件不僅要承受巨大的交變應(yīng)力，還常常受到外界沙石顆粒的高速撞擊及沖擊載荷，極端工況的發(fā)生極易導(dǎo)致 TC11 鈦合金材料表面發(fā)生嚴(yán)重磨損，甚至引發(fā)航空壓氣機(jī)的故障失效，導(dǎo)致出現(xiàn)機(jī)毀人亡等重大安全事故。因此，提高 TC11 鈦合金材料的耐磨損性能對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)的服役安全性能至關(guān)重要。

近年來，大量研究已證實(shí)，表面強(qiáng)化技術(shù)在提高鈦合金材料表面硬度和耐磨損性能方面具有顯著的效果。例如，Ganesh 等對(duì) TC4 和 TC20 鈦合金進(jìn)行了表面噴丸強(qiáng)化處理，發(fā)現(xiàn)二者的表面硬度分別提升了 113HV 和 58HV，且耐磨損性能均得到了顯著提高。Fan 等利用超聲滾壓強(qiáng)化技術(shù)在 TC4 鈦合金表面引入了殘余壓應(yīng)力和晶粒細(xì)化的強(qiáng)化層，發(fā)現(xiàn)其抗微動(dòng)磨損性能相較于強(qiáng)化前提升了 520%。Ren 等在 TC4 鈦合金基體上制備了 NbMoTaWTi 高熵合金熔覆層，其硬度高達(dá) 600HV，相較于基體提高了 72%，磨損量降低了 121.9%。Wang 等利用納秒脈沖激光對(duì) TC4 鈦合金進(jìn)行了表面氮化 - 織構(gòu)化復(fù)合處理，發(fā)現(xiàn)該工藝可有效提高樣品抵抗磨粒磨損和黏著磨損的能力，相較于處理前，處理后樣品的磨損量降低了 99.3%。Li 等對(duì) TC6 鈦合金表面進(jìn)行了激光沖擊強(qiáng)化處理，結(jié)果表明，處理后樣品的磨痕深度相較于對(duì)照組顯著變淺。Zhang 等采用離子鍍技術(shù)在 TA2 純鈦上制備了硬度高達(dá) 1240HV 的 TiN 涂層，其耐磨損性能得到了顯著提升，盡管處理后樣品獲得了較為優(yōu)異的耐磨損性能，但是仍存在設(shè)備昂貴及制備的涂層易開裂等瓶頸難題。

氮化鈦（TiN）是一種性能優(yōu)異的金屬陶瓷材料，具有硬度高、化學(xué)穩(wěn)定性好、摩擦系數(shù)低等優(yōu)點(diǎn)。已有研究表明，在金屬材料中摻入 TiN 顆�？娠@著提高其耐磨損性能。例如，Ma 等采用超聲波空化工藝制備了 TiN 顆粒增強(qiáng)的純鋁復(fù)合材料，發(fā)現(xiàn)復(fù)合材料的硬度相較于純鋁提升了 300%，摩擦系數(shù)降低了 30%。Shi 等采用等離子噴焊工藝在 TC4 鈦合金表面制備了 TiN 顆粒增強(qiáng)的強(qiáng)化層，結(jié)果表明，相較于強(qiáng)化前，強(qiáng)化后樣品的磨損量降低了 85.9%。然而，作為金屬陶瓷材料，目前 TiN 越來越多地應(yīng)用于生物醫(yī)療、導(dǎo)電材料，以及刀具制造業(yè)等方面，在航空航天材料強(qiáng)化領(lǐng)域仍處于起步階段。

有鑒于此，為了進(jìn)一步提高 TC11 鈦合金材料在航空航天關(guān)鍵零部件中的耐磨損性能，本文采用表面機(jī)械研磨處理工藝（Surface mechanical attrition treatment, SMAT），在 TC11 鈦合金樣品表面實(shí)現(xiàn)晶粒細(xì)化和彌散強(qiáng)化等效應(yīng)，最終制備了 TiN 顆粒增強(qiáng)的強(qiáng)化層。對(duì)強(qiáng)化加工處理前后樣品的表面宏觀形貌和微觀組織特征進(jìn)行分析，并通過往復(fù)式干摩擦試驗(yàn)對(duì)樣品耐磨損性能進(jìn)行評(píng)估，以期提高樣品在極端服役工況條件下的耐磨損性能。本文為改善 TC11 及其他鈦合金材料的耐磨損性能提供了一種新的解決方案，對(duì)提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)關(guān)鍵零部件的安全服役性能具有重要意義。

1、試驗(yàn)及方法

1.1 試驗(yàn)材料和方法

在表面機(jī)械研磨處理前，采用電火花線切割設(shè)備將 TC11 鈦合金基材切割成 Φ30mm×3mm 的圓餅狀樣品，并采用水性砂紙（180~1500 粒度）對(duì)試樣表面進(jìn)行打磨拋光處理，然后采用 95% 丙酮溶液清洗并作干燥處理。

選用氧化鋯（ZrO₂，粒徑 0.3mm）陶瓷球和 TiN 粉末（粒徑 5μm，純度 99.9%）作為表面機(jī)械研磨處理的研磨料。TC11 鈦合金基材的化學(xué)成分如表 1 所示。

表 1 TC11 鈦合金化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）

Al	Mo	Zr	Si	Fe	H	C	Ti
6.5	3.2	1.5	0.3	0.25	0.1	0.12	余量

樣品的加工流程如圖 2 所示。

首先，利用行星球磨機(jī)將質(zhì)量比為 10:1 的 ZrO₂陶瓷球和 TiN 粉末進(jìn)行 4h 的連續(xù)混合。在球磨過程中，由于靜電力和范德華力的作用，TiN 粉末顆粒會(huì)牢固地吸附在 ZrO₂陶瓷球的表面，形成 ZrO₂陶瓷球表面黏著一層 TiN 粉末的研磨球。隨后，取 5g 上述研磨球加入到超聲研磨設(shè)備中對(duì)樣品進(jìn)行加工。設(shè)備的振動(dòng)頻率為 20kHz，加工行程為 8mm，加工時(shí)間為 300s。加工后獲得的樣品記為 SMAT-1。同時(shí)設(shè)立 2 組不同的對(duì)照組：一組是未經(jīng)表面強(qiáng)化處理的原始樣品，記為 UT；另一組是不加 TiN 粉末，僅用 ZrO₂陶瓷球進(jìn)行普通研磨處理的樣品，記為 SMAT-0。

1.2 表征與性能測試

采用配備能量色散光譜儀（EDS，Oxford X-Max50）的場發(fā)射掃描電子顯微鏡（SEM，Tescan Mira4）對(duì)處理前后樣品的表面宏觀形貌和化學(xué)元素分布進(jìn)行表征；使用白光干涉輪廓儀（WLI，瑞霏光電 Micro1000）對(duì)樣品的表面輪廓和粗糙度進(jìn)行分析。采用 X 射線衍射儀（XRD，Bruker D8A）在 10°~90° 范圍內(nèi)對(duì)樣品表面進(jìn)行 Cu-Kα 射線輻射，并對(duì)物相進(jìn)行分析，利用 Williamson-Hall 公式計(jì)算樣品表面的位錯(cuò)密度，即：

式中，Δd 為經(jīng)過應(yīng)變后的晶格間距與無應(yīng)變晶格間距之間的差值；d 為無應(yīng)變的原始晶格間距；ε 為微觀應(yīng)變；βhkl 為衍射峰的半峰全寬值（FWHM）；λ 為衍射線波長；Dhkl 為平均晶粒尺寸；θ 為衍射半角；b 為伯格矢量；ρ 為位錯(cuò)密度。

采用光學(xué)顯微鏡（OM，Mshot MJ42）分析樣品表面強(qiáng)化層的微觀組織，并測定晶粒尺寸，具體為：（1）對(duì)樣品截面件進(jìn)行打磨、拋光，使用鈦合金腐蝕液進(jìn)行晶粒度腐蝕，再用 99% 酒精對(duì)樣品進(jìn)行超聲波清洗，冷風(fēng)吹干；（2）使用光學(xué)顯微鏡進(jìn)行拍攝，拍攝倍數(shù)為 500 倍，拍攝區(qū)域尺寸為 200μm×150μm（長 × 寬）；（3）使用 Image Pro Plus 圖像分析軟件進(jìn)行晶粒尺寸的統(tǒng)計(jì)。

采用 HV-1000 顯微硬度計(jì)（常州三豐）對(duì)樣品沿截面方向的硬度分布進(jìn)行測定。采用 CFT-I 往復(fù)式摩擦磨損機(jī)（蘭州中科凱華）對(duì)樣品的耐磨損性能進(jìn)行測試，選用直徑為 7.98mm 的 GCr15 鋼球?yàn)閷?duì)磨件，試驗(yàn)參數(shù)為摩擦往復(fù)頻率 2Hz、振幅 3mm、載荷 20N、時(shí)間 3600s。摩擦測試結(jié)束后，采用 SEM、EDS、WLI 對(duì)樣品的磨痕進(jìn)行表征分析。

2、結(jié)果與討論

2.1 組織和形貌分析

圖 4 為 3 種樣品的表征結(jié)果。其中，圖 4（a）~（c）分別為 UT、SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的表面宏觀形貌和輪廓�？梢钥闯�，UT 樣品的表面存在大量打磨拋光處理殘留的劃痕；SMAT-0 樣品呈現(xiàn)高低起伏的丘陵形貌，表面隨機(jī)分布少許微尺度凹坑缺陷，這種形貌是由于 ZrO₂陶瓷球不斷撞擊樣品，導(dǎo)致其表面發(fā)生反復(fù)塑性變形并逐步演變形成的。

相比之下，雖然 SMAT-1 樣品的表面仍存在一些凹坑，但損傷程度相較于 SMAT-0 樣品顯著降低。圖 4（d）~（f）為 SMAT-1 樣品的表面微觀形貌和 EDS 元素分布圖，在其表面可觀察到大量細(xì)小顆粒和高亮的 Ti、N 元素，說明在研磨球的撞擊和擠壓作用下，吸附在 ZrO₂陶瓷球表面的 TiN 粉末不斷被碾碎成更小的顆粒，并逐漸匯聚、嵌入、冷焊在凹坑缺陷的表面，最終形成了摻雜 TiN 顆粒的強(qiáng)化層。圖 5 為 UT、SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的表面三維輪廓和粗糙度曲線，經(jīng)過對(duì)樣品三維輪廓 X、Y 方向的反復(fù)對(duì)比，確定采用 X 方向作為粗糙度測試方向，獲得了統(tǒng)一、穩(wěn)定、一致的粗糙度數(shù)值。其中，UT 樣品的表面粗糙度為 0.164μm。相比之下，經(jīng)表面強(qiáng)化處理的 SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的表面粗糙度均顯著降低，SMAT-1 樣品的表面粗糙度（0.093μm）相較于 SMAT-0（0.121μm）降低了 23.14%，這可歸因于 TiN 細(xì)小顆粒有效填補(bǔ)了研磨球撞擊產(chǎn)生的凹坑缺陷，進(jìn)而提高了樣品的表面平整度，降低了表面粗糙度。

2.2 物相分析

圖 7（a）~（c）為 UT、SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的 XRD 圖譜和半峰全寬圖。從 SMAT-1 樣品的測量結(jié)果中可觀察到 TiN 在（111）（200）（220）（311）及（222）處的強(qiáng)烈衍射峰，進(jìn)一步證實(shí)加工后的樣品表面含有摻雜 TiN 顆粒的強(qiáng)化層。雖然 3 種樣品的表面均檢測到 α 相，但經(jīng)過強(qiáng)化處理后的 SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的衍射峰發(fā)生了顯著的變寬和偏移現(xiàn)象。相較于 UT 樣品，SMAT-0 樣品在（100）（002）及（101）處的半峰全寬值分別增大了 45.8%、13.5% 和 28.7%，SMAT-1 樣品則分別增大了 63.7%、20.9% 和 42.6%。3 種樣品的表面位錯(cuò)密度結(jié)果如圖 7（d）所示，UT 和 SMAT-0 樣品的表面位錯(cuò)密度分別為 2.12×10⁻⁵/nm² 和 3.86×10⁻⁵/nm²，而 SMAT-1 樣品的表面位錯(cuò)密度則達(dá)到 4.99×10⁻⁵/nm²，相較于 UT 和 SMAT-0 分別提高了 135% 和 29%。根據(jù) Bragg 定律，摻入 TiN 顆粒有助于強(qiáng)化層表面位錯(cuò)密度的提升，這也是強(qiáng)化處理后樣品衍射峰變寬和偏移的主要原因。

2.3 顯微硬度分析

圖 8 為 UT、SMAT-0 和 SMAT-1 樣品沿深度方向的顯微硬度分布圖。UT 樣品的硬度分布相對(duì)均勻，平均硬度為 351.3HV。相比之下，SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的硬度顯著提升，且二者的硬度沿深度方向均呈現(xiàn)先增大后降低，最后趨于穩(wěn)定的變化趨勢(shì)。SMAT-0 和 SMAT-1 樣品的最大硬度（100μm 深度處）分別為 377.8HV 和 384.6HV，相較于 UT 樣品（351.3HV）分別提高了 7.54% 和 9.48%。值得注意的是，在 0~500μm 的深度范圍內(nèi)，SMAT-1 樣品在任一深度的硬度均大于 SMAT-0 樣品的硬度。根據(jù) Chen 和 Xie 等的研究可知，金屬強(qiáng)化層的特征表現(xiàn)在位錯(cuò)密度增大、晶粒細(xì)化及硬度提高等方面。此外，Hall-Petch 公式明確指出，位錯(cuò)密度和晶粒細(xì)化程度與硬度成正比關(guān)系，因此可根據(jù)硬度分布來判斷樣品的強(qiáng)化效果。這些研究結(jié)果進(jìn)一步說明，摻入 TiN 顆粒有助于提高樣品表面的強(qiáng)化效果。

2.4 TiN 顆粒強(qiáng)化層形成機(jī)理分析

由 XRD 測試結(jié)果可知，超聲研磨加工可以提高 SMAT-1 樣品的表面位錯(cuò)密度。圖 9 為 SMAT-1 樣品強(qiáng)化層的形成機(jī)理。在強(qiáng)化加工的初始階段，超聲波促使研磨球?qū)�樣品表面進(jìn)行高能撞擊，產(chǎn)生劇烈的塑性變形，破壞了樣品內(nèi)部的初始晶體取向，進(jìn)而激活了粗晶粒內(nèi)部的位錯(cuò)滑移系。在晶界的阻礙作用下，位錯(cuò)滑移系逐漸發(fā)生塞積、纏結(jié)和湮滅，形成新的晶界和亞晶界，進(jìn)而在樣品表層產(chǎn)生晶粒細(xì)化。在晶粒細(xì)化的作用下，樣品表層獲得了更加緊密的組織和更高的顯微硬度。隨著研磨球的進(jìn)一步撞擊，TiN 顆粒在擠壓作用下逐漸嵌入樣品表面，并再次激活新的位錯(cuò)滑移系。根據(jù)彌散強(qiáng)化機(jī)制可知，由于 Ti 一 N 化學(xué)鍵的高強(qiáng)度，位錯(cuò)滑移只能通過 “旁路繞行” 的方式避開嵌入在樣品內(nèi)部的 TiN 硬質(zhì)顆粒，進(jìn)而在 TiN 顆粒周邊形成高能應(yīng)力場，引起位錯(cuò)的釘扎、塞積和湮滅，最終在樣品表層再次產(chǎn)生晶粒細(xì)化，使得樣品的組織緊密程度和顯微硬度再次得到提升。

2.5 耐磨損性能分析

圖 10 為 3 種樣品的摩擦系數(shù)（COF）與滑動(dòng)時(shí)間的關(guān)系曲線。盡管 SMAT-0 相較于 UT 樣品具有更小的 COF，但二者的 COF 曲線波動(dòng)較為激烈，且隨著滑動(dòng)時(shí)間的增加均呈現(xiàn)緩慢上升的趨勢(shì)。SMAT-1 樣品的 COF 最小，經(jīng)歷 600s 的磨合期后便迅速進(jìn)入穩(wěn)定階段。

圖 11 為 3 種樣品的磨痕寬度、形貌及 EDS 元素分布圖。UT 樣品的磨痕寬度為 1161μm（圖 11（a）），在磨痕表面觀察到較深的犁溝及大量磨屑（圖 11（d）），從 EDS 圖中還觀察到大量 Ti、O 元素的集中區(qū)域（圖 11（g）），表明 UT 樣品的主要磨損機(jī)制為嚴(yán)重的磨粒磨損和氧化磨損。SMAT-0 樣品的磨痕寬度為 1109μm（圖 11（b）），在其磨痕表面觀察到較淺的犁溝、少量磨粒（圖 11（e））和含 Ti 元素的氧化物（圖 11（h）），表明 SMAT-0 樣品的磨損形式主要表現(xiàn)為輕微的磨粒磨損和氧化磨損。相比之下，SMAT-1 樣品的磨痕寬度僅為 741μm（圖 11（c）），相較于 UT 和 SMAT-0 樣品分別降低了 36.18% 和 33.18%。值得注意的是，在 SMAT-1 樣品的磨痕中并未發(fā)現(xiàn)犁溝形貌，僅有少量磨屑和大塊黏著物（圖 11（f）），通過 EDS 檢測到磨屑和黏著物的主要成分是 Fe 和 O 元素（圖 11（i）），表明磨件上脫落的材料在 GCr15 鋼球的反復(fù)摩擦及溫升氧化的作用下附著在 SMAT-1 樣品的表面。SMAT-1 樣品的磨損機(jī)制以黏著磨損和氧化磨損為主。上述結(jié)果表明，相較于 UT 和 SMAT-0 樣品，SMAT-1 樣品具有更優(yōu)異的耐磨損性能。

3、結(jié)論

采用表面機(jī)械研磨處理制備了表面覆有 TiN 顆粒強(qiáng)化層的 TC11 鈦合金樣品（SMAT-1）研究了樣品的表面宏觀形貌、微觀組織特征和摩擦學(xué)性能，并與未經(jīng)強(qiáng)化的原始樣品（UT）及無強(qiáng)化層樣品（SMAT-0）進(jìn)行了對(duì)比，得出以下結(jié)論。

（1）由于 TiN 顆粒具有填補(bǔ)表面凹坑缺陷的作用，SMAT-1 樣品的表面粗糙度顯著降低，僅為 0.093μm，相較于 UT（0.164μm）和 SMAT-0（0.121μm）樣品分別降低了 43.29% 和 23.14%。

（2）在晶粒細(xì)化和彌散強(qiáng)化的相互作用下，SMAT-1 樣品具有最高的表面硬度，達(dá)到 384.6HV，相較于 SMAT-0（377.8HV）和 UT（351.3HV）樣品分別提高了 1.8% 和 9.48%。

（3）SMAT-1 樣品的耐磨損性能顯著提升，其摩擦系數(shù)和磨痕寬度均最小，磨痕寬度（741μm）相較于 UT（1161μm）和 SMAT-0 樣品（1109μm）分別降低了 36.18% 和 33.18%。此外，SMAT-1 樣品的磨損機(jī)制主要為黏著磨損和氧化磨損，而 UT 和 SMAT-0 樣品則主要是發(fā)生了磨粒磨損和氧化磨損。

參考文獻(xiàn)

[1] 吳小燕，蘇超群，湯洋，等。激光沖擊 TC4 鈦合金材料本構(gòu)模型參數(shù)的修正方法 [J]. 機(jī)械工程與自動(dòng)化，2024 (2):64-65,68.  WU Xiaoyan, SU Chaoqun, TANG Yang, et al.Parameter modification method for material constitutive model of laser shock TC4 titanium alloy [J]. Mechanical Engineering & Automation, 2024 (2): 64-65, 68.

[2] 張宇航，行登海，隋天一，等。超聲沖擊強(qiáng)化工藝對(duì)鈦合金表面質(zhì)量及磨損性能影響研究 [J]. 航空科學(xué)技術(shù)，2023 (12):43-58.  ZHANG Yuhang, XING Denghai, SUI Tianyi, et al. Research on the effect of ultrasonic impact strengthening on the surface property and wear properties of titanium alloy [J]. Aeronautical Science and Technology, 2023 (12): 43-58.

[3] ZHAO S, MENG F Y, FAN B L, et al. Evaluation of wear mechanism between TC4 titanium alloys and self-lubricating fabrics[J]. Wear,2023,512:204532.

[4] 席國強(qiáng)，邱建科，雷家峰，等.Ti-6Al-4V 合金的室溫蠕變行為 [J]. 材料研究學(xué)報(bào)，2021,35 (12):881-892.  XI Guoqiang, QIU Jianke, LEI Jiafeng, et al. Room temperature creep behavior of Ti6Al-4V alloy [J]. Chinese Journal of Materials Research, 2021, 35 (12): 881-892.

[5] YU H Y, LIANG W P, MIAO Q, et al. Microstructure and wear behavior of (ZrTaNb) C/N quaternary ceramic coatings prepared by double-cathode glow plasma surface alloying on titanium alloy[J]. Wear, 2023, 523: 204789.

[6] 沈建成，張俊喜，王國飛，等。溫度對(duì) TC11 鈦合金摩擦磨損行為的影響 [J]. 熱加工工藝，2023,52 (23):135-138.  SHEN Jiancheng, ZHANG Junxi, WANG Guofei, et al. Effect of temperature on friction and wear behavior of TC11 titanium alloy [J]. Hot Working Technology, 2023, 52 (23): 135-138.

[7] LI B Q, ZHOU H G, LIU J E, et al. Multiaxial fatigue damage and reliability assessment of aero-engine compressor blades made of TC4 titanium alloy[J]. Aerospace Science and Technology, 2021, 119: 107107.

[8] SINGH P, PUNGOTRA H, KALSI N S. On the characteristics of titanium alloys for the aircraft applications[J]. Materials Today: Proceedings, 2017, 4(8): 8971-8982.

[9] 赫家禹，吳向清，謝發(fā)勤，等。鈦合金表面激光重熔微弧氧化層的組織結(jié)構(gòu)及摩擦磨損性能 [J]. 稀有金屬材料與工程，2023,52 (7):2424-2433.  HE Jiayu, WU Xiangqing,XIE Faqin, et al. Microstructure and wear properties of laser remelted micro-arc oxide coating on titanium alloy [J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2023,52 (7): 2424-2433.

[10] SHI M J, CHENG M, LIU J X, et al. Internal defects control mechanism and process optimization of TC11 titanium alloy by cross wedge rolling[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2023, 320: 118106.

[11] LI Y F,WANG F L, SUN Q, et al. Study on the microstructure and impact toughness of TC11 titanium alloy by a novel electromagnetic shocking treatment[J]. Materials Science and Engineering: A, 2023, 876: 145149.

[12] 丁燕，柏林，薛超凡，等.TC21 鈦合金的高溫微動(dòng)磨損行為研究 [J]. 南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2018,50 (1):126-130.  DING Yan, BAI Lin, XUE Chaofan, et al. Fretting wear behavior of TC21 alloy materials at elevated temperature [J]. Journal of Nanjing University of Aeronautics & Astronautics, 2018, 50 (1): 126-130.

[13] 鄭開魁，趙信哲，牟剛，等。超聲波滾壓強(qiáng)化 TC11 鈦合金的表面質(zhì)量與摩擦磨損性能 [J]. 機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2024,60 (9):137-151.  ZHENG Kaikui, ZHAO Xinzhe, MOU Gang, et al. Surface quality, friction and wear properties of TC11 titanium alloy strengthened using ultrasonic rolling [J]. Journal of Mechanical Engineering, 2024, 60 (9): 137-151.

[14] FU Y Q, ZHOU F, WANG Q Z, et al. Electrochemical and tribocorrosion performances of CrMoSiCN coating on Ti-6Al-4V titanium alloy in artificial seawater[J]. Corrosion Science,2020,165:108385.

[15] SELIVANOV K S, SMYSLOVA M, DYBLENKO Y M, et al. Erosive wear behavior of Ti/Ti(V, Zr)N multilayered PVD coatings for Ti-6Al-4V alloy[J]. Wear, 2019, 418: 160-166.

[16] GANESH B K C, RAMANAIH N, CHANDRASEKHAR RAO P V.Dry sliding wear behavior of Ti-6Al-4V implant alloy subjected to various surface treatments[J]. Transactions of the Indian Institute of Metals, 2012, 65(5): 425-434.

[17] FAN K F, LIU D X, ZHANG X H, et al. Effect of residual stress induced by ultrasonic surface rolling on fretting fatigue behaviors of Ti-6Al-4V alloy[J]. Engineering Fracture Mechanics, 2022,259: 108150.

[18] REN Z Y, HU Y L, TONG Y G, et al. Wear-resistant NbMoTaWTi high entropy alloy coating prepared by laser cladding on TC4 titanium alloy[J]. Tribology International, 2023, 182: 108366.

[19] WANG C, HUANG H, WU H X, et al. Ultra-low wear of titanium alloy surface under lubricated conditions achieved by laser texturing and simultaneous nitriding[J]. Surface and Coatings Technology, 2023, 474: 130083.

[20] LI J, CHEN S P, ZHU W S, et al. Microstructural response and surface mechanical properties of TC6 titanium alloy subjected to laser peening with different laser energy[J]. Optics & Laser Technology, 2023, 158: 108836.

[21] ZHANG L, SHAO M H, WANG Z W, et al.Comparison of tribological properties of nitrided Ti-N modified layer and deposited TiN coatings on TA2 pure titanium[J], Tribology International, 2022, 174: 107712.

[22] LIANG G, JIN G, CUI X F, et al. The directional array TiN-reinforced AlCoCrFeNiTi high-entropy alloy synthesized in situ via magnetic field-assisted laser cladding[J]. Applied Surface Science, 2022, 572:151407.

[23] CHEN J, DING X, WANG J, et al. Corrosion behavior, metal ions release and wear resistance of TiN coating deposited on SLM CoCrMo alloy by magnetron sputtering[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2024(1002): 175318.

[24] MA J Y, KANG J W, HUANG T Y. Novel application of ultrasonic cavitation for fabrication of TiN/Al composites[J]. Journal of Alloys and Compounds, 2016, 661: 176-181.

[25] SHI B M, HUANG S M, ZHU P, et al. In-situ TiN reinforced composite coatings prepared by plasma spray welding on Ti-6Al-4V[J]. Materials Letters, 2020, 276: 128093.

[26] LEPICKA M, GRADZKA DAHLKE M, PIENIAK D, et al. Tribological performance of titanium nitride coatings: A comparative study on TiN-coated stainless steel and titanium alloy[J]. Wear, 2019, 422: 68-80.

[27] WANG X Z, YE C P, SHI D D, et al. Potential polarization accelerated degradation of interfacial electrical conductivity for Au/TiN coated 316L SS bipolar plates used in polymer electrolyte membrane fuel cells[J]. Corrosion Science, 2021, 189: 109624.

[28] 楊彬，王迎春，遲宏宵，等。形變熱處理對(duì)低碳 Co-Cr-Mo-Ni 合金鋼組織性能的影響 [J]. 鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2024,36 (3):389-395.  YANG Bin, WANG Yingchun, CHI Hongxiao, et al. Microstructure and mechanical properties of a low-carbon Co-Cr-Mo-Ni steel processed by thermo-mechanical treatment [J]. Journal of Iron and Steel Research, 2024, 36 (3): 389-395.

[29] 孫恒輝，雷心瑜，袁新強(qiáng)，等.W 摻雜量和退火溫度對(duì) W-VO₂物相結(jié)構(gòu)及相變性能的影響 [J]. 材料熱處理學(xué)報(bào)，2024,45 (2):44-52.  SUN Henghui, LEI Xinyu, YUAN Xinqiang, et al. Effect of W doping content and annealing temperature on phase structure and phase transition performance of W-VO₂[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2024, 45 (2): 44-52.

[30] CHEN X J, XIE X C, ZHANG Y P, et al. Tungsten carbide coating prepared by ultrasonic shot peening to improve the wear properties of magnesium alloys[J]. Journal of Materials Research &Technology, 2023, 26: 2451-2464.

[31] CHEN X J, XIE X C, ZOU T, et al. Simultaneous fabrication of Ti-MoS₂ self-lubricating coatings and gradient structures to improve the wear resistance of Az91D alloys[J]. Surface & Coatings Technology, 2024, 477: 130306.

[32] XIE X C, HE P, CHEN J Y, et al. Enhancing the tensile performance of 12Cr17Mn6Ni5N steel weld joints through strengthened grinding process-induced gradient structures[J]. Journal of Materials Research & Technology, 2024, 29: 427-438.

[33] 李科，林義民，王飛，等。固溶處理對(duì)電弧增材制造超級(jí)雙相不銹鋼微觀組織及摩擦磨損性能的影響 [J]. 摩擦學(xué)學(xué)報(bào)，2024,44 (7):893-902.  LI Ke, LIN Yimin, WANG Fei, et al. Effect of solution treatment on microstructure and wear resistance of directed energy deposited super duplex stainless steel [J]. Tribology, 2024, 44 (7): 893-902.

---

tag標(biāo)簽:TC11鈦合金,TC11鈦合金鍛件

---